设计方案论文范文1BG皇冠体育0篇

　　BG皇冠体育根据城市空间环境体系,各个城市广场在功能、性质、规模、区位等方面的差别,形成了不同主题、不同形状风格的一系列城市广场，共同组成城市广场空间的有机整体。在总体性的详细规划和城市设计基础上，与城市原有的肌理、道路相吻合，对城市广场的功能、地形、区位与周围环境的关系以及在城市空间环境体系中的地位做全面的分析，结合周边用地和建筑物的功能，产生有效联系，形成有序的，良好的城市内部空间。在哈西项目设计范围中，它周围的各个功能性建筑：西侧终端的高铁西客运站，长途客运站，城市地铁站，哈西新区的标志性建筑——双塔，迎宾大道南侧的万达商业楼等等，而这些功能性主体建筑与广场及街道的城市外部空间之间所带来的问题，广场的基本价值——人的活动与功能主体建筑在城市外部空间中能更好给人赋予空间方位感而获得定位，并且能发挥各自的独特性同时怎样更好地又能很好地彼此联系统一整体，而这就是作为广场设计的问题及制约性因素，也是我们寻找广场空间语言的关键。以及所涉及道路之间的不同设计定位，例如学府四道街（中兴大道）作为整体哈西新区的规划定义为礼仪性迎宾大道，而哈西大街定义为体验性城市主街，丁香大街（哈尔滨大街）则定位于景观性花园大道，符合城市设计的大局观念是这次设计的基本价值的体现。

　　街道景观的中心节点和谐广场，位于中兴大街与和谐大道的交汇，是临街建筑与道路的过渡区域，怎样更好地引入人的活动，通过人的活动触动新的空间形式。以商业集客力为主的万达广场，在广场的参与性方面已经满足的情况下，而其专属的空间结构要求我们在广场空间多元化性的链接方面找到一个新的接入点，处于中心孤岛的绿化景观为主的中兴广场，由于哈尔滨大街与中兴街的隔断使其广场的被分割，空间的社会性受到制约，方案采取了加强广场之间的对话机制，也加强了流动空间之间的连接性。

　　中兴休闲的街道不是指以交通为主的道路，而是通过街道引人入胜，达到行路过程中的休闲，行人可进入情和景的休闲中，因而要求街道有生动曲折的布局，从而受到环境气氛的感染，做到“出人意料，如人意中”，BG皇冠体育给人以美的感受。在中兴广场设计中将空间和时间用“断”的空间处理，建立新中心的秩序和景观。实现空间与时间的重叠效果，其中包括新的商业内容和新视角的景观感受，以及在分化的空间用自动扶梯，下沉庭院，过街天桥，贯穿内中心的内外上下，实现人流、车流的分离，充满情趣。另外“断”性的空间处理将中兴休闲廊道跨过车行道与中兴广场连在一起，形成多元化从容的步行体系，与快车行道共同形成城市的两种表情，犹如人体内的食道与呼吸道，是城市不可或缺的两种重要内容，功能性的满足情况下也产生动感空间，在视线的快速移动中也注意了景观的“连”续韵律，强调色彩与线性的变化，步移景异。

　　在现代的城市生活中，对于室外公共空间的功能划分来说，要使所有的功能空间精确满足人们各方面的需求是不可能的，唯有做到活动空间在功能上的“连”续性，例如街道，步行街作为活动空间，融入室内处理手法，根据人的行为方式和主题景观形式的整体性中，根据分割所设立的座椅、电话亭、公共卫生间、滑道等融入其设计中，更好地满足现代生活中人们行为的不确定性。建筑、道路、广场、绿地、花园以及停车场等，这些都是城市中最基本的构成元素，而这些构成元素又各有特点，他们既相互独立，又相互联系和相互制约，通过将他们共有的同质的东西和用某种形式的表达连接，同时他们还会对城市空间产生相互作用和影响，并共同构建出公共区休闲景观设计中的空间环境“连”续体。

　　街道与广场空间边界的存在与临街的建筑内部空间并不是“断”开的，相反这种“断”却是它与城市其他元素的另种形式——置换，“威尼斯的圣马可广场是欧洲最美丽的客厅，波特曼的共享大厅是有序的室内广场，巴黎的蓬皮杜艺术中心是典雅的文化广场”，这种客厅大厅与广场间的互相借喻也形象表达了两者间的作用共通，效果共享。对于中兴大道上的和谐广场、万达广场，因处于建筑与车行道路的中间，没有很好的界面闭合关系，广场缺乏明晰的图形性，很难在此形成良好的公共休憩空间，在此设计中，我们利用铺装的视觉特点将铺装分割内趋向建筑，同时很好地利用和谐广场与万达广场建筑的向内的弧向，来加强广场的围合感。

　　在城市广场设计中，人的行为与活动是伴随着时间的变化而进行调整的，在广场空间的各个不同时间段上，都会有着不同的活动内容。因此，在中兴广场及休闲廊道设计上，承载着多种多样的活动方式，以及哈尔滨所特有的地域性活动项目，各种活动内容的活动时间、以及多类型和多层次的活动人群，并由这些内容或形式在时间性的空间层次分布，形成城市广场在空间形态的使用时间性延续性特征。作为室外，景观的植被设计是构成广场基本元素之一，在植被中从色彩、形体以及之间的相互作用对广场设计影响，以樟子松、红松等作为设计中的植被，因为具有季节性特点，在搭配，穿插等手法处理上特别用白蜡、红松等季节性植物对色彩、形体产生韵律性的丰富层次。

　　设计方案对暖通空调工程设计的成败优劣关系重大。近年来，随着科学技术的迅速发展以及对节能和环保要求的不断提高，暖通空调领域中新的设计方案大量涌现，针对同一个设计项目，往往可以有几种、十几种甚至几十种不同的设计方案可以选择，设计人员不得不进行大量的方案比较和优选的工作，设计方案技术经济性比较正在成为影响暖通空调设计质量和效率的一项重要工作。暖通空调设计方案的评价因素很多，一些因素很难定量表述，许多因素又不具可比性，每种设计方案往往都有各自的优缺点，面对众多的设计方案，由于考虑问题的角度不同，各方的看法往往各不相同，甚至大相径庭。目前在设计方案比较中存在的一些混乱状况使设计人员无所适从。如何对暖通空调设计方案进行科学的比较和优选，是暖通空调设计人员在实际设计工作中经常遇到的一个重要技术难题。笔者根据从事设计、审图和方案评审工作的一些体会，对暖通空调设计方案比较中应注意的一些问题进行粗浅的分析。

　　能够满足使用要求，这是方案可行性应考虑的主要问题。设计方案应符合国家和当地政府有关法规和规范的要求，包括有关环境保护的要求；设计方案应能满足有关方面的要求（如供电、供气、供水、供热等），并应特别顾及这些条件的长期、变化情况。例如采用水源热泵设计方案时应考虑当地地质情况、地下水资源的现状和变化趋势、冬季热负荷和夏季冷负荷不平衡所产生的热（冷）蓄积效应等问题。对于温湿度等参数要求较高或比较特殊的工艺性暖通空调设计项目，应对设计方案进行全年工况分析，以确保其在全年各种室外气象条件下的适应性。对于一些无法采用标准设备的特殊情况，对非标准设备应提出详细的参数要求，并且所提出的参数要求应合理可行。能否有足够的机房面积也是评判设计方案可行性必须考虑的问题，尤其是对于一些改造工程和建筑面积比较紧张的情况。对于一些要求全年保证室内空气参数的重要工程以及空调系统故障停机将产生严重损失的场所，如航天发射场，应考虑系统中设备的工作可靠性和备份问题，进行系统工作可靠性分析。在这种情况下，室外气象参数和安全系数的确定也应特殊考虑。

　　经济性比较是目前暖通空调方案比较中考虑最多的一个问题。在经济性比较时首先应注意比较基准必须一致。应采用相同的设计要求、使用情况、设备档次、能源价格、舒适状况、美观情况等基准条件进行比较，这样才能保证方案比较结果的科学性和合理性。如果对采用名牌设备和采用低档设备的方案进行经济性比较，显然是不合理的；如果不考虑舒适性的区别，对有新风供应和没有新风供应的方案进行经济性比较，显然不可能做出正确的选择；如果不考虑美观性和舒适性进行经济性比较，对集中式空调方案显然是不公平的。

　　一次投资是投资方最为关注的一个参数，在计算投资时应全面准确、不能漏项。暖通空调设计方案的一次投资不仅包括各种设备、管道、材料的投资，而且应包括各种相关收费（如热力入网费、用电设备增容费、天然气的气源费等），相应的安装、调试费用，相关的工程管理等各种收费，相关水处理和配电与控制投资，机房土建投资与相应室外管线的费用，而这些在实际设计工作中容易被遗漏。由于同一种设备的生产厂家较多，价格各异，因此在不同方案经济性计算比较时各种设备的价格应采用平均价格。以上都是直接费用，在一些情况下间接效益也应综合考虑。如宾馆、饭店、写字楼的空调机房节省的面积，作为商业用房可产生的效益。如果采用贷款进行建设，全面的经济性比较还应考虑贷款利率和还贷期限等动态因素。

　　运行能耗和运行费用是暖通空调设计方案技术经济性比较必须考虑的重要参数。运行能耗除了应计算暖通空调主机（锅炉和制冷机等）的能耗外，还应计算其他辅助设备（如风机和水泵等）的能耗。不能简单按照设备铭牌功率和运行时间的乘积来计算能耗而应考虑在全年季节变化的情况下，建筑物实际负荷的变化，同时应考虑设备非标准状态下的效率。办公楼、教学楼、写字楼和游泳馆等建筑物的暖通空调设备通常间歇运行，其运行时间应为扣除停机时间后的实际运行时间。在计算过程中应注意不同地区、不同时期、不同时段各种能源的价格可能不同。由于影响因素和不确定因素较多，如何准确地计算建筑物暖通空调设备全年的实际能耗和运行费用，目前仍然是一个没有完全解决的技术难题。运行费用除了能耗费用如电费、燃油费、燃煤费、燃气费外，还应包括消耗的水费、人工费等。

　　在经济性比较时，切忌图省事可直接采用有关厂家给出的比较数据和结果。笔者曾发现，对电供暖的运行费用，3个不同设备（电锅炉、水源热泵和户式燃气供暖炉）厂家提供的计算结果大相径庭。通过对其计算过程的详细核对，发现不同设备生产厂家由于考虑问题的角度不同，计算中存在一些有利于自己产品、不利于他人产品的失误或假设。对此设计人员应给予足够重视，对厂家提供的数据应认真分析和核对。

　　在设计方案经济性比较时应综合考虑投资、运行费用以及设备的使用寿命，以相同的使用周期为基准，进行综合经济性的计算比较，而不能简单地根据设备报价进行比较。对于同时有供暖和空调要求的项目，应考虑冬季和夏季设备综合利用问题，进行冬夏季综合经济性比较。对于可以兼供生活热水的工程，应综合考虑生活热水供应的投资和能耗。

　　暖通空调系统的容量通常是按接近全年最不利的气象条件确定的，因此系统应有较好的调节性能，以适应全年负荷的变化。调节性能好的系统方案，如采用VAV空调系统和VRV变频空调系统的方案，其一次投资通常较高，但运行能耗较小，在经济性计算和比较时应综合考虑这些因素。对于部分时间使用的办公建筑、写字楼和教学楼，设计方案应能适应其夜间不工作时的调节要求。

　　设计方案的管理操作方便性是用户十分关心的问题。空调系统自动化水平的提高，可以减少管理人员的数量和劳动强度，从而使人工费减少，但使一次投资增加，对操作人员素质的要求提高。空调系统是否采用自动控制，应根据实际情况和要求，经技术经济性比较来确定。对于大型空调系统和需要经常调节控制的设备较多的工程，宜采用自动控制，以减少操作管理的工作量。但自动控制系统应尽可能简化，以提高系统的经济性和可靠性。对于只有季节转换时才操作的阀门不宜采用自动控制。对于一些各部分不同时使用的建筑物或各部分出租给不同使用单位的商业建筑，系统设置应考虑分别管理控制和运行费用分别统计交纳的要求。

　　设计方案的安全性是以往考虑较少的问题，随着美国“9·11”等事件的发生以及SARS的出现和迅速蔓延，暖通空调系统的安全性问题已经成为公众关注的焦点，在SARS严重流行时期，人们甚至对空调系统产生恐惧而不敢使用，这将对暖通空调行业的发展产生深远的影响。经过对这些事件的认真分析、研究和反思，将会在工程设计、设备研制、运行管理、规范和技术措施等诸多方面进行改进，使暖通空调系统的安全性得以提高。在大中型建筑方案设计阶段，对其暖通空调系统进行安全性评估将是十分必要的。

　　暖通空调系统的安全性主要包括易燃易爆环境安全、防火安全、人员环境安全、重要设备物品环境安全、系统设备运行安全5个方面的问题。在设计弹药厂房和库房、煤矿等易燃易爆工程的通风空调系统时，安全性成为必须考虑的重要因素，应采取相应的防爆技术方案和措施。在设计燃油燃气锅炉房时应考虑可燃性气体、液体泄漏带来的安全性问题，应设置可燃性气体泄漏报警系统和事故通风系统，并相互联锁。防火安全问题应按照有关防火设计规范来考虑，在此不作详述。设备安全运行的问题主要包括制冷系统的安全保护、北方暖通空调系统冬季防冻、空调系统电加热与风机联锁保护等问题。在方案设计时应注意考虑暖通空调系统故障可能对室内重要设备和物品产生的不利影响，例如，重要机房、重要资料库和文物库房不应采用在吊顶设置风机盘管的空调方案，因为一旦空调水系统漏水将造成严重损失。

　　人员环境安全主要包括暖通空调系统对人体的危害、防止和防止传染性疾病扩散这3个方面的问题。采用氨制冷方案时，应考虑氨泄漏对人体的危害。锅炉房的布局应考虑人员安全性问题。在防止方面和防止传染性疾病扩散方面，应注意空调新风口是最薄弱环节，因此必须采取可靠的防范措施，新风口应设置在人员难以接近、不易受到污染的地方。由于全空气空调系统回风口很多，因此它是最容易遭受生化袭击的空调系统形式，如果不采取特殊的措施，它也是最容易造成流行性疾病扩散的空调系统形式。从这方面来说，分体空调、一拖多空调系统、风机盘管空调系统的安全性较好。在确定系统新风量时，除了要考虑以往的一些因素外，还要考虑在流行性疾病暴发期间，稀释室内有害病毒浓度的要求。在这方面，应注意不要走向另一个极端，对空调系统安全性的过度恐慌是没有必要的。例如，为了防止传染性疾病扩散而采用全新风直流系统，显然是不合理的，这将使投资、能耗和运行费用大大增加，关键是要合理确定系统方案和新风量，加强有组织排风，并采用隔绝式的热回收装置、加强对空气的过滤与消毒处理。系统新风量应能调节，平时按正常风量运行，流行性疾病暴发期间或室内受到生化污染的情况下按较大风量运行。吊顶暗装风机盘管的回风应采用风管连接，不应采用将吊顶作为静压箱的吊顶回风方式。另外在表冷器、蒸发器和冷却塔等结露积水、病菌容易繁殖的地方应采取可靠的排水和消毒措施。

　　随着工业生产的迅速发展和人们生活水平的日益提高，环境保护问题越来越受到人们的重视，而燃煤锅炉的排烟又是北方城市大气的主要污染源，因此北京等大城市对燃煤锅炉进行了严格的限制，而且限制的区域不断扩大。在这些区域内，环境影响成为了关系到设计方案可行性的一个重要因素。在设计方案选择时应特别注意环境保护要求不断提高的趋势，避免建筑物建成不久就进行改造。在空调设备选型时，要特别注意各种氟利昂制冷剂替代的进程要求，不能选用以已经或即将禁用的制冷剂为冷媒的空调产品。在这方面暖通空调设计人员既要有环境保护的责任感，同时也要考虑建设方和用户的经济承受能力，不要盲目冒进，以免给建设方和用户增加不必要的经济负担。在对设计方案进行经济性比较分析时，还应综合考虑暖通空调设备的废气、废水、废渣和噪声等污染治理的费用。如何对设计方案污染物排放的危害、对臭氧层的破坏和产生的温室效应的危害、系统和设备全过程（包括设备制造、使用和淘汰处理的全过程）的能源和资源消耗等进行全面、科学、定量的经济性评估比较，是一个需要深入研究的问题。

　　由于设计方案比较是一项影响因素多、专业技术性很强的复杂技术工作，即使是暖通空调专业的设计人员，要在众多设计方案中选出最佳方案也非易事，对于局外人更是雾里看花。目前在该项工作中仍然存在一些认识上的误区。例如，认为采用最新技术的设计方案就是最佳的设计方案，出现不管使用条件而盲目追求新技术的倾向，甚至以此作为卖点进行炒作。实际上每种方案都有其适用条件和范围，在其适用范围之外，先进的技术方案就可能变成不合理甚至是不可行的方案。一种设计方案对某个工程项目可能是最佳方案，但对于另一个工程项目就可能是不可行的方案，因此在方案选择时不能赶时髦、搞攀比。另外往往认为投资最低的方案就是最佳方案，但是一次投资低的方案有可能因为其运行费用很高或设备寿命很短，需要经常更换，从长期运行来说并不合算。在评价设计方案时，往往认为复杂的方案就是高水平的方案。但实际上因为系统越复杂，通常其设备越多、投资就越高，系统的可靠性、可操作性、可控性和可维护性就越差，因此复杂的方案并不一定就是高水平的设计方案，在满足使用要求的前提下，系统越简单越好。此外，在选择设计方案时切忌不加分析地采用建设方的意见，因为建设方通常不是暖通空调专业设计人员，不可能对设计方案进行全面技术经济性分析比较。因此应对建设方的意见进行认真的分析，通过全面技术经济性分析比较来确定最佳的设计方案。

　　电梯是机、电一体化产品。包括机械部分、电气部分和控制系统。从电梯各构件部分的功能上看，可以分为八个部分：曳引系统、导向系统、轿厢、门系统、重量平衡系统、电力拖动系统、电气控制系统和安全保护系统。在安全保护系统中，包括制动器、安全钳和缓冲器，缓冲器是电梯安全的最后一道防线，是电梯安全最基本的保障。通过对大量电梯事故的分析和总结，电梯事故的原因通常可分为电梯设计与制造、安装、使用与维护几个方面。我国的电梯制造起步很晚，20世纪五十年代国内才开始自行研制自己的电梯。好多隐患来自于使用了劣质的配件，如安全钳、限速器等保障安全的配件。还有很多容易老化、集成化程度不高的电气元件。这就使电梯的故障率增高。安装的环节中，如果由一些不专业的工程队或者没有经过专业培训的工程队来安装，同样也会使电梯留下安全隐患。人们不合理的乘坐电梯，会使电梯无法正常运行，导致电梯故障。如在电梯内打闹、推门、扒门等不合理的行为。

　　从对资料的大量查阅开始，要使简单有效的原理支撑的设想转化为具体能实际工作的模型并不是一蹴而就的事情。每个设想或者设计都存或多或少的纰漏，当纰漏达到一定程度时，便要从另一个角度去从新思考。单纯的将磁悬浮原理生硬的套用在缓冲器上，只能说是一种简要的设想。磁悬浮技术开始于20世纪90年代，是一项伟大的发明。磁悬浮技术是利用电磁力将物体无机械接触的悬浮起来，该装置由传感器、控制器、电磁铁和功率放大器等部分组成。磁悬浮技术并不是和它的原理：“同性相斥，异性相吸”这么简单，还必须考虑磁力的大小，还有其它因素对磁力的影响，如温度、电流、涡流等等。

　　结构设计是一件复杂而又必须小心谨慎的工作，任何的瑕疵都可能使整体结构的瓦解。从一开始，设想在电梯井道的底部，将常规的液压缓冲器替换成一个大的电磁铁或者几个相对小一点的电磁铁。同样在轿厢的底部也安装相应的逆向电磁铁，与井道中的电磁铁相互作用，而对电梯达到减速的作用。实际上，这种看似可行的结构方案并不能很好的说服大家或者得到专家的认可。没有准确的理论数据实验支撑，只能把它定为初步设想。

　　要设计出来的缓冲器是要使电梯失控时，将其速度逐步降低。那么，就要连续地对电梯进行作用。所以，就可以提出另外一种设想：在每个楼层之间都缠绕线圈，通电之后就会产生磁场，将电梯轿厢看做一个导体，做切割磁感线的运动。这样轿厢就会产生一个与电梯运动反向相反的反作用力，从而使电梯能够在失控时一直在做减速运动，降低电梯的动能。可是从经济性和实际的结构设计和安装来说，这个设想就会有很多纰漏。首先，大量的线圈会使电梯公司的成本增高，这个是电梯公司最不愿意做的事情。其次，还要制作绝缘层，防止漏电。而整个线圈在楼层之间的安装也会成为工程队的一个难题，再次加重了电梯公司的成本。

　　磁悬浮列车的成功，是一个很大的启示。列车能快速的行驶和平稳的停止，这位新的设想提供了技术上的支撑。电梯井道和铁路一样，都有相应的导轨。电梯井道的导轨安装在井道的内壁上，导轨的横截面为“丁”字形，刚性强度高，可靠性高，能承受电梯超速事故时制停电梯的受力。导靴与导轨相对应，导靴分为滑动导靴和滚动导靴两类。滑动导靴一般是由带凹形槽的靴头，靴体和靴座组成。在靴头凹槽部分中一般镶由耐摩擦的靴衬，靴头可以固定也可以活动。滚动导靴则用三个滚轮沿着轨道运行。根据磁悬浮原理，电梯导轨上装上磁感应材料，同时在电梯导靴的凹形槽内装上电磁铁。导轨和导靴凹形槽内表面涂有耐高温材料和绝缘材料，防止涡流产生的热量对导轨和导靴的刚性强度产生影响。当电梯发生事故超速时，限速器发出相应指令，触发安全钳和缓冲器。在安全钳无效阻止轿厢强制停止的情况下，再次触发缓冲器通电并开始工作。在电梯下降的同时，电磁铁及时工作发出足够强大的磁场感应导轨上的特定磁感应材料，在磁感应材料表面产生涡流，进而产生和电梯轿厢运动相反方向的阻力，从而对电梯达到减速的目的。

　　W1标段在全线个新老管道接管点（终点老沪闵路处管道为新建管道，目前没有通水），分别是华泾港南侧1个接管点、淀浦河南北侧2个接管点、外环线个接管点。新管道建成后根据老管接入点，分成3段。分别为工程起点（华泾港）—淀浦河北侧，淀浦河南侧—外环线北侧，外环线南侧—工程终点（老沪闵路）。

　　本管道改接点位于华泾港南侧虹梅南路红线个污水总管转折井，为避开规划高架辅道桥墩基础，转折井南侧管道管位需要向东调整。本管道改接点地处虹梅南路西侧、中环高架下面，区域现状交通压力和环境压力相对较小，同时结合现状污水总管延伸管段较短的特点，本管道改接点最终采用临时外包井施工法和延伸管段维护开挖埋管施工法进行管道改接。

　　本管道改接点位于淀浦河北侧的现状顶管工作沉井，刚好处于徐汇秀水苑小区出入口，且离最近的居民楼只有4m距离。若采用围护开挖施工，势必会对居民建筑地基、居民生活环境、小区出入通产生非常大的影响。本着尽量减少施工面的原则，通过不同施工法的综合分析比较，本管道改接点最终采用局部垂直顶升施工法和大部分地下施工法进行管道改接，具体新老管道改接设计方案流程示意图见图4。

　　本管道改接点位于淀浦河南侧的现状顶管接收沉井，地处虹梅南路道路红线外，且远离周边建筑设施，施工时交通和环境影响低，所以本管道改接点采用较常规的现状井增设外包井施工法进行管道改接。

　　本管道改接点位于A20外环线mm污水倒虹管（倒虹穿越φ3500mm黄浦江引水管）。因污水倒虹管北段管位与规划虹梅南路高架桥墩基础冲突无法利用，同时考虑到新建φ2000mm顶管埋深较浅（比现状φ2000mm倒虹管浅3.2m）等因素，所以本管道改接区域采用现状污水倒虹管增设外包井施工法和外包井2次挖深施工法进行管道改接。

　　本管道改接点位于A20外环线mm污水总管。本管道改接点处的外环线南侧污水交汇井为现状φ2400mm6支流、φ2000mm和φ2400mm虹梅南路污水总管（外环线mm污水总管的交汇点。若采用现状交汇井外包井形式进行管道改接，一方面施工改接时现状交汇井井壁凿除工期长，需要3个支流上游污水泵站及总管下游污水泵站参与，调度时间长，操作难度大；另一方面现状交汇井凿洞接入会导致3个支流流向相互冲突，严重影响吴闵污水外排总管系统的正常运行，所以本处管道改接点最终采用现状φ2400mm污水管增设外包井施工法进行管道改接，以保证管道改接时尽量少影响吴闵污水外排总管系统的正常运行。

　　目前，一些学校和单位在新建或是利用原有场地如报告厅、阶梯教室等改建多媒体教室、会议室时,往往忽略声学设计,一些重要声学指标达不到要求,或多或少存在一些这样那样的问题。本文主要从设计的角度谈谈多媒体教室、会议室的音响设计。

　　声音是教学信息最重要的组成部分,演示型多媒体教室音响系统担负着重现和还原各种教学课件声音信息的重任。音响系统包括了音响器材和声学环境两个部分,要求扩声后的语言清晰、声音圆润，对音效重现的保真度也有一定要求。多媒体教室、会议室音响系统不但用于语言扩声，还兼顾教学课件的音效重放,系统的频响范围应达到80Hz-15000Hz才能满足要求。因此在建设多媒体教室、会议室时,除了对器材(功放、音箱)的指标及性能有一定要求外,还必须考虑环境因素的影响。

　　（一）集中式声场的多媒体教室、会议室的音响设计当声源来自一个方向，集中在一个地方产生的声场称为集中式声场。集中式声场具有声像统一、声源少、声音纯净清晰的优点。如果多媒体教室、会议室的面积在100平方米以内，其音响就用集中式声场的音响。这种声场的音响设计较为简单，音响设备造价相对较低。设计方法：多媒体计算机将视频信号传送到投影仪，经投影仪内部电路对视频信号处理后，功率放大器将音频信号放大，传到左右声道的音箱。这时，音箱内的扬声器中的电磁铁因音频电流的大小而产生一个相应变化的磁场，从而引起镶嵌之中的音圈振动产生声波，发出声音。安装过程中，左右声道音箱相对于多媒体计算机必须作对称安装，音箱的位置安装在与投影屏幕同一个平面的墙面的两端，而且扬声器的方向与墙面的夹角为60°。测试声场时，听音者位于投影屏幕墙面的顶端连线的中线上，和左右声道的音箱构成一个等边三角形。音箱安装在墙的顶角，让音箱和听音者成一定的角度，音箱发出的声音使听音觉得舒适就行。同时，功率放大器的输出功率调至其峰值功率的三分之二，避免音频信号失真。多媒体教室、会议室的集中式声场的音响的音频输出幅度，可以通过上课用的多媒体计算机来控制，将其作为一个小调音台，能调制出优美的音色和良好的音质。为了保持集中式声场的多媒体教室、会议室的声音清晰、纯净，一般情况下应将“PC扬声器”设置成“静音”模式，其它选项我们可以根据现场情况来作调节。根据笔者的经验，使用“麦克风”选项时，调节音量滑动变阻器即可，不要使用“高级控制”。

　　（二）分散式声场的多媒体教室、会议室音响设计当声源来自于不同的方向时，它所产生的声场就称之为分散式声场。分散式声场具有音频信号分布均匀，声压级强的特点。当多媒体教室、会议室的面积大于100平方米时，使用集中式声场的音响设计时，就会产生声场的均匀度小，靠近音源的听众感觉到声压级强，离音源较远的听众会觉得声压级弱，给教学工作尤其是外语教学工作带来一定的因难。此时，就必须使用分散式声场的音响设计，根据其面积大小，常用以下两类设计：

　　1.面积在100—300平方米之间的分散式声场的多媒体教室、会议室音响设计从经济实惠的角度出发，采用5.1声道和AC—3系统可以有效地解决这些问题。在音响技术中，5.1声道是目前比较流行的分散式声场之一。这种技术可以将音频信号分为主音左声道、主音右声道、中置声道、环绕左声道、环绕右声道和超低音声道。AC—3系统采用数码压缩技术，把多声道系统中的许多信息压缩到双声道中去，它采用的是一种音频编码方式。图分散式声场多媒体教室音响设计图如图所示：多媒体计算机产生的视频信号（Video）同样输出至投影仪，通过投影仪处理视频。多媒体计算机产生的立体声音频信号（StereoAudio）以左右声道的形式输出。将左右声道信号利用合路器合二为一，合成单声道音频信号（MonoAudio），经过射频调制器调制到相应的频道后，运用一个分配器将其均分为两路，随之配接两个三分配器，把单声道合成信号平均分为六路送入功率放大器，功率放大器放大音频信号送至相应的声道即可。布置声场时，左右声道安装于投影屏幕一面墙的两角，环绕左右声道安装于投影屏幕的投影对面墙中间，减少超重低音声道绕射性。音箱安装的高度同集中式声场一样。调节各声道输出电平时，超重低音调至20—30dB，以免声反馈的产生，其余声道的输出功率电平调至45—55dB,产生的音质较好。

　　2.面积在300平方米以上的分散式声场的多媒体教室、会议室音响设计当我们使用的多媒体教室、会议室在300平方米以上时，应使用定压式功率放大器来推动扬场器，形成均匀的分散式声场，所用的定压式功率放大器应大于扬声器的总功率，使扬声器能产生相应的输出功率。音频信号经声反馈抑制器有效控制声反馈之后，通过定压式功率放大器放大，以220V的交流电压形式输出。在接扬声器时，按扬声器输出功率运用线V交流电压。音频信号的强弱所产生的交流电压大小不同，从而推动扬声器发出声音。扬声器的安装，一般位于听众头顶，距听众头顶约2.5米，各扬声器间隔距离为3米，在听众的头顶上方形成一个声墙。此设计造价较高，但产生的声场均匀度很大，声压级合理，能给听众以舒适的享受

　　刚建成的多媒体教室、会议室往往会留下一些这样那样的问题,特别是一些关键的音响指标达不到要求时,易出现啸叫、回声、共振等情况,称之为声缺陷，这类声缺陷如果不排除,将对日后的使用带来诸多问题。在使用验收新建的多媒体教室、会议室时,应对几项重要声学指标作一次检查测试,对某些声缺陷应采取必要的补救措施。

　　（一）声反馈自激传声增益特性差是忽略音响技术指标或设计不良的多媒体教室、会议室的通病，功放的话筒音量不能调大,稍微提升就产生啸叫,这种现象叫声反馈自激。声反馈自激的存在对扩声系统损害极大,不仅破坏了音质，限制了话筒声音的扩声音量，使现场授课不能良好扩音,严重时还会损坏功放及音箱。解决方法:

　　1.让音箱远离话筒，重新调整音箱与话筒的相对位置。设备讲台（或主席台）一般位于投影幕的正前2米左右的地方,音箱可改移到讲台两侧差不多靠墙的位置处,尽量使音箱的强声区远离线.利用音箱和话筒的指向性。话筒拾音均具有特定的灵敏区域,配置话筒时应选用指向性强的品牌和型号。使用话筒时使拾音的灵敏区域避开音箱的声辐射区域,使话筒吸收不到或尽量少地吸收到音箱的声音。当使用无线话筒时,教师（会议发言人）应避免走到音箱声辐射区内。

　　（二）共振主要指机械共振，声音开得稍大时教室的门窗玻璃、桌面上较轻的刚性物品(如玻璃器皿、茶杯等)均极易产生机械共振。机械共振一般容易发生在低频段,因为声音的低频成分占整个声音能量的绝大部分，特别是当播放影视资料片,低频成分较多时尤为突出。解决方法:一是对容易产生共振的部位(比如门、窗以及松动的玻璃等)进行加固处理;二是给桌面上容易产生共振的物品增加一个软垫。（三）回声直达声与某一个或多个较强的反射声到达同一位置的时间相差超过50ms以上时(主要从四壁反射引起),使听者感觉到同一句话有几个不同声压级的声音相继传来,这种现象称为回声。解决方法:轻度的回声可将轻盈的窗帘布料改为较重的厚绒面料,并适当加大窗帘面积来改善。而当回声较严重时,就需要进行一些必要的工程改造来进行调校，目的是加强漫反射,进行强吸声处理。

　　[2]王建林.声频系统的噪声分析及排除[J].电声技术，2004（6）.

　　芣兰岩河又称虹霓河、寺头河，是露水河的一级支流，全长54km，在山西境内长47km。河道在虹霓村至槐树坪村形成长约2.5km的峡谷地带，两岸岸坡陡立，河谷底宽20～70m，且两岸山坡多基岩，因此，将虹乙水库枢纽工程选在该河段。该段河道呈深“U”型，两岸陡崖、陡坡基本对称分布，从下至上有3道垂直陡崖及陡崖间陡坡组成，3道陡崖分别高约40m，20m，30m，崖顶高程分别为715．00～720．00m，735．00～750．00m，780．00～810．00m，在虹霓村口处有一滚水坝，滚水坝后为一陡坎，水流在陡坎处形成瀑布跌落河谷，瀑布高约55m。上游河段（上坝址）虹霓村滚水坝下游约1700m处河谷狭窄对称，两岸陡峭、岩石出露，坝址区无断层通过，两岸卸荷裂隙有发育，岩体相对较完整，地形地质条件比较适合混凝土拱坝、重力坝，泄洪、排沙及取水建筑物可与大坝整体布置，泄洪、排沙效果有保证；水库正常蓄水位较高，有利于提高自流灌溉面积；大坝总体工程量较小，总体投资较省。但河谷狭窄，泄洪排沙、取水建筑物布置受到限制，在施工组织、质量控制等方面技术难度较大。下游河段（下坝址）距滚水坝约1880m处河谷相对上游较开阔，适宜坝型为混凝土重力坝，泄洪、排沙及取水建筑物可与大坝整体布置，泄洪、排沙效果有保证；泄洪排沙、取水建筑物布置相对便利。但大坝工程量大，总体投资较大。经综合比较，两坝址地质条件相近，工程规模相同，从主体工程投资来看，上坝址投资较少，确定上坝址为推荐坝址。

　　坝址区地层为单斜构造，各岩层呈整合接触，岩层倾角平缓，呈水平状。两坝肩下部均为近垂直的陡崖，上部为陡坡，两侧地形基本呈均匀对称状，出露地层均为中厚层状石英砂岩夹薄层粉砂质页岩，巨厚层状石英砂岩，岩层产状呈近水平状，略倾向左岸；两岸发育较多顺河床向的卸荷裂隙，近垂直状；左坝肩陡崖中不存在无倾向河道的缓倾角裂隙面，斜坡中钻孔揭露弱风化基岩层厚约11.8m，推测陡崖部位弱风化基岩层厚6～10m，自然岸坡和开挖切坡较稳定；右坝肩地质条件与左坝肩基本相同，但右岸岩层略倾向河道，岩层中软弱夹层可能存在软化现象，受扰动时岩块可能会沿卸荷裂隙及粉砂质页岩层面产生滑移，易产生失稳现象。坝基基岩主要为中厚层状石英砂岩，局部夹薄层粉砂质页岩，上部弱风化岩体中裂隙较发育，岩体完整性差，下部微风化岩体较完整。覆盖层厚约10.5m，为砂卵石层。坝基抗滑稳定主要受粉砂质页岩夹层层面控制，其各力学参数较低，坝基抗滑稳定较差，坝基可能会沿粉砂质夹层层面产生滑移。

　　根据地形地貌、地层岩性、地质构造等条件，经综合分析，由于河谷较狭窄，且两岸陡立，坝外布置泄洪建筑物难度较大，成本过高，不具备修建堆石坝条件。坝址区附近有丰富的石料及砂砾石料，主要成分为灰岩、石英砂岩，其中灰岩约占90%，具有较好的砂石料场，且料场距坝址区仅约1.0km，能够满足混凝土坝砂石料需求。从泄洪建筑物布置条件来看，由于坝址河谷宽仅25m，局限于河谷地形条件，泄洪建筑物宜与枢纽工程结合布置，适宜布置混凝土溢流坝。为此，选择拱坝和混凝土重力坝两种方案重点对挡水建筑物、泄洪建筑物的工程布置和主要技术经济指标进行比较。

　　根据工程地质情况，两坝肩作为双曲拱坝坝肩时稳定性较差。因此，拱坝方案拟选用混凝土重力拱坝方案。大坝由非溢流坝段、溢流坝段、泄洪排沙孔、取水口等组成。采用6拱券5不等段设计，从上而下每段高度分别为10m，10m，10m，10m，11m。每层拱券弦长68.4m，60.2m，55.6m，49.4m，45.6m。拱坝中心线与河道中心一致，坝基高程668.00m，坝顶高程729.00m，最大坝高61m。下游拱券平面采用左右岸同半径的单圆心圆弧拱，中心角度96°，外半径41.1m，坝顶厚度5m，坝底厚度20m，厚高比0.33，属中厚拱坝。溢流坝段位于河床位置，分3孔布置，堰顶高程722.36m，溢流坝曲线采用WES型幂曲线，不设闸门。泄洪排沙孔位于溢流坝段，进口高程692.00m，2孔布置，孔口尺寸2.0m×2.0m。进口段设椭圆进口及渐变段，设弧形工作闸门，闸门半径3.625m。取水口进口高程710．00m，位于左侧非溢流坝段，采用坝式进水口，进水口孔口尺寸1.0m×1.0m。孔口前设拦污栅，拦污栅装在上游坝面的支撑结构上，检修闸门为1.2m×1.2m的钢平板闸门，位于坝体内。渐变段长度2m，侧面扩散角7°，在坝后采用直径500mm的钢管沿710．00m等高线顺延而下，与灌溉管道相连。大坝左岸公路现已通至芣兰岩村，故从左岸坝顶布置3.0km公路至芣兰岩村作为上坝公路。

　　坝顶长95m，坝顶高程729.30m，最大坝高60m，坝顶宽4m，由非溢流坝段、溢流坝段、底孔坝段等组成。左岸非溢流坝段长43m，泄洪排沙底孔及取水孔位于该坝段。泄洪排沙孔进口高程692.00m，单孔布置，中心线m；取水孔单孔布置，进口高程709．00m，中心线mm的钢管，垂直坝轴线mm的阀门。溢流坝段长34m，堰顶高程722.36m，溢流净宽30m，堰型为幂曲线枢纽布置方案比较

　　重力拱坝方案可充分利用当地丰富的天然建筑材料，综合拱坝突破地基础承载力方面限制和重力坝对坝肩处理相对容易的优势，同时有利于减少工程量，降低成本，且建筑物外形美观，结合当地旅游开发，有较高的环境效益和社会效益。但拱坝施工难度大，曲面混凝土浇筑对模板制安精度要求较高，同时建筑物分布集中，施工组织安排难度较大，施工措施费用较高。混凝土重力坝方案可充分利用当地丰富的天然建筑材料，坝肩处理难度不大，坝型单一，施工设备少，便于施工的总体安排。但混凝土重力坝对地基承载力要求较高，基础开挖量大，基础处理费用较高；且坝体本身体量较大，比重力拱坝混凝土量增加约1/3，增加了工程投资。

　　地形地质条件：坝址处的地形条件对于重力拱坝明显优于混凝土重力坝。在坝肩处理难度和投资方面，重力拱坝较混凝土重力坝难度大、投资多。坝基基岩完整性差，抗滑稳定性较弱，在坝基处理上混凝土重力坝较重力拱坝处理难度及投资会有大幅增加。工程布置条件：两种坝型采用材料相同，均可充分利用当地建筑材料；枢纽工程建筑物布置条件略有不同，仅对施工难度稍有影响，对工程投资影响不大。工程投资：重力拱坝投资为2940万元，混凝土重力坝投资为4003万元。坝型选择：从以上分析可以看出，重力拱坝除在对坝肩地质条件的适应性和处理难度及投资方面略有劣势外，在其他方面均有较大优势，故推荐采用重力拱坝方案。

　　电站的消防分为建筑消防及机电消防两大部分。建筑消防主要采用消火栓，并在相应生产场所配置磷酸铵盐干粉灭火器。地下厂房消防主水源取自全厂低压供水系统，建筑消防与机电消防管网均从该系统接至水轮机层、发电机层、安装场、地下副厂房及主变副厂房各层，每层均布置不等数量的消火栓，保证同时有两股水流能到达任意着火点。另在地面副厂房设置一个容积为250m3的消防水箱作为地下厂房消防的备用水源及低压技术供水管路检修时消防水源。消防水箱的水源来自下水库，通过补水管路补水。地面副厂房消火栓的主水源取自消防水箱，通过消防水泵与消防管网连接，并在顶层设置一个容积为12m3的高位水箱及一个消防稳压设备作为备用水源;并在厂房两侧设有消火栓接头，用于连接水罐消防车该消防车主要用于地下厂房主厂房安装场、主变运输洞、上水库和下水库范围内的救援工作，随时听候消防指挥中心的调遣。机电消防的主要对象为中控室、发电电动机、主变压器、SFC变压器、低压电缆洞、电缆层等，按照可能出现的火灾类别，机电消防对象中严重危险的有:中控室、计算机室、电缆层、电压电缆洞及出线场等;中危险级的有:主变压器室、400kV厂用变压器、SFC变压器室、发电电动机等。因此，消防设计中在中控室、计算机房、继电保护室、BG皇冠体育线路保护盘室及柴油发电机房等设置了七氟丙烷气体灭火系统;在电缆层、低压电缆洞及出线洞等设置了超细干粉灭火系统;在发电电动机、主变压器、SFC变压器等设置水喷雾自动灭火系统。以上三大灭火系统与火灾自动报警及联动控制系统、BG皇冠体育通风排烟系统共同组成了电站的消防系统。

　　电站共分为4个报警及联动分区，如图所示，分别为:地下厂房分区、上水库分区、下水库分区及地面副厂房分区。地下厂房分区设置1台报警控制器及联动控制柜，主要监测范围为主厂房、副厂房、主变开关室、主变副厂房及出线洞等，联动控制布置在该区各处的通风空调系统、自动灭火设备、地面排风楼及消防电梯等;地面副厂房分区设置1台报警控制器及联动控制柜，主要监测范围为地面副厂房各电气设备室，联动控制布置在该区通风空调系统、自动灭火设备、消防供水泵等;上水库及下水库分区各设置1台报警控制器，主要监测各自区域内的闸门启闭机室、值班室等。图1火灾自动报警及联动控制系统分区地面副厂房分区、上水库分区、下水库分区分别与地下厂房的火灾报警控制中心通过光纤相连组成网络化系统，中控室值班人员可以通过设置在地下副厂房中控室内的消防报警控制中心实现对各个分区的火情监视，发生火灾时统一指挥和集中控制。在地面副厂房中控室内也设置了一套消防控制中心，可复显全厂火灾报警系统信息，联动地面副厂房分区内消防设备，通过模块控制启动地下副厂房消防设备。

　　电站设有4套气体自动灭火系统，防护的区域分别为:①地下副厂房中控室、计算机室、继电保护盘室;②主变副厂房线路保护室;③地面副厂房中控室、计算机室;④地面副厂房柴油发电机房。①～③区域采用固定管网式全淹没组合分配系统，由灭火管网系统和控制系统组成。管网系统主要包括气体储存钢瓶、启动器、减压装置、选择阀、喷嘴及气体输送管道等;控制系统主要包括灭火控制器、继电器模块、保护感温感烟火灾探测器等，系统的控制方式有自动、手动和紧急机械手动操作方式。如图2所示，在自动工作状态下，气体灭火系统可自动完成防护区内的火灾探测、报警、联动控制及喷气灭火整个过程。即:某一防护区发生火灾时，当一类探测器报警后，防护区的警铃动作，通知保护区内无关人员撤离事故现场;当两类探测器都同时报警后，防护区内外的蜂鸣器及闪灯动作，系统进入延时状态，并关闭通风空调等相关设备;延时结束后，在8s内向防护区喷射浓度为8%的七氟丙烷灭火气体，并使其均匀布满整个保护区进行灭火。柴油机房采用无管网气体灭火系统，起火时，在10s内向柴油发电机房喷射浓度为8%的七氟丙烷灭火气体进行灭火。BG皇冠体育

　　超细干粉灭火系统主要应用于地下副厂房电缆夹层、主变副厂房电缆夹层、低压电缆洞、出线洞，沿缆桥架的走向进行配置。系统采用热引发启动方式，当防护区内环境温度达到灭火装置设定的温度(68℃左右)时，自动启动灭火装置进行灭火;或当连接在灭火装置喷头间的热敏线遇明火后，连锁启动多台超细干粉灭火装置实施灭火，并将喷放动作信号反馈至全厂火灾自动报警主机。

　　水喷雾自动灭火系统主要用于发电电动机消防、主变压器消防、SFC变压器消防。消防水源均取自机组低压供水管网沿1号、4号机尾水洞取自下水库。发电电动机消防环管布置在定子线圈上、下端部，在环管上均匀布置40个喷头，每台发电电动机总的消防用水量约为80m3/h;主变压器及SFC变压器均采用固定式水喷雾灭火装置，在消防供水管路中设置雨淋阀组;每台主变分别采用100个喷头，消防水量约为404m2/h;每台SFC变压器设置31个喷头，两台SFC变压器消防用水量约为125.3m2/h。在这3个部位相应位置均设置有火灾探测报警装置，当火灾时，可自动、远方手动或现场手动操作进行水喷雾灭火。

　　电站为封闭式地下厂房，通风防火和事故排烟设计非常的重要。电站设有三大排风排烟系统:

　　排风系统在母线台混流风机;主厂房排烟系统设在副厂房顶层，设置2台排烟风机;排烟系统的补风引自交通洞的自然风，在主厂房发电机层吊顶上设置两排排烟口，排烟口间距为15m左右。副厂房的排风排烟系统设置在主厂房顶层。当主/副厂房发生火灾时，主副厂房通风系统停止运行，启动主厂房排烟系统经设在主厂房吊顶上的排烟口进行消防排烟，同时启动副厂房楼梯间及消防电梯前设置的正压送风系统。烟气经过排烟/风平洞至排风竖井，再经上部排风平洞至全厂总排风机房排出厂外。而当母线层、水轮机层发生火灾时，通风系统停止运行，实施灭火措施后，通风系统重新启动转为事故后排烟。排烟时，烟气经过母线洞，由母线洞管道层内设置的排风及排烟风机进行排烟，经上排水廊道至排风竖井，再经上部排风平洞至全厂总排风机房排出厂外。

　　排风系统设在主变洞右端与通风洞相连位置的通风机室，安装有2台箱式离心风机;主变副厂房顶层安装有1台排烟风机作为主变搬运道的事故排烟，以利于火灾时人员疏散。主变洞内主变室、GIS层、电缆及管道层、SFC变压器室、主变副厂房等均为事故后排烟，排风排烟共用一套系统，当主变洞内发生火灾时，通风系统停止运行，实施灭火措施后，通风系统重新启动转为事故后排烟。排烟时，先排入主变洞排烟机房，汇总后经排风竖井、上排风平洞、全厂总排风风机房排出厂外。

　　该系统设在出线台轴流风机作为出线洞排风兼事故排烟。出线洞采用自然进风、机械排风的通风方式，从主变运输道进风，从地面排风机房排出。当出线洞内发生火灾时，通风系统停止运行，同时关闭进风口及防火阀，实施灭火措施后，通风系统重新启动进行事故后排烟。蓄电池采用免维护密闭式铅酸蓄电池，发生火灾时会产生有害气体。因此蓄电池室设置单独的送、排风系统，排风直接排至主厂房排风道内，同时设置测氢监测装置，当室内氢气浓度超标时，自动启动送、排风系统进行通风。

　　电站的消防系统根据国家有关的标准规范进行设计，整个消防系统基本能满足电站的消防要求，但在电站的消防设计中使用高压细水雾灭火系统，优化逃生通道及救援通道，关注桥式起重机消防，有助于完善消防系统，降低电站建设及运行维护成本。

　　电站有丰富的水资源，而高压细水雾灭火系统所使用的灭火介质正是水。在10MPa以上压力形成的细水雾遇火后迅速汽化，可吸收大量的热，降低燃烧表面的温度，同时，汽化后形成的水蒸气将整体覆盖燃烧区域，使燃烧因缺氧而窒息，具有高效冷却、快速窒息的双重灭火机理。由于细水雾的直径相当的小(约为10μm～100μm)，喷放后可长时间悬浮在空中，需长时间才能汇聚、凝结，很难在电极表面形成导电的连续水流或表面水域，具有良好的电绝缘性，可有效扑救带电设备火灾，如:柴油发电机房、变压器室、中控室、计算机室、电缆隧道等。高压细水雾灭火系统安装时费用会高一些，以本电站为例，大概需要人民币300×104元，但高压细水雾灭火系统用水量仅为水喷淋灭火系统的1%，可极大的减少地下厂房的开挖量及消防水箱、高位水箱的容积;此外，高压细水雾灭火系统采用不锈钢材质，寿命长，可靠性高，几乎不存在设备更换问题，且在备用状态下为常压，可极大的降低日常维护工作量及维修费用。从长远来看，使用高压细水雾灭火系统可提高灭火效率，减少土建开挖费用，降低电站运行维护成本。

　　发火火灾时，电站逃生通道有两条:一是交通洞，为城门洞形，宽8m，高7.50m长1116m，靠近地下厂房安装场的洞口设有防火卷帘门;另外一条是通风洞，宽7.50m，高6m，长1012m。救援通道主要是交通洞，由交通洞进入安装场，从安装场连接消火栓对主厂房及地下副厂房各层进行灭火。呼蓄电站地下厂房中控室设在地面副厂房5楼，即发电机层上一层。当中控室起火时，现场人员可以跑下发电机层，经过1号～4号发电机组，从安装场进入交通洞到达安全区域。与此同时，接到救援命令后，消防车从交通洞进入安装场进行灭火;消防车上的水用完后，在主变运输洞调头，再从交通洞返回。由此可见，BG皇冠体育当地下厂房中控室发生火灾时，逃生通道与救援通道都为交通洞，在紧急情况下，有可能造成交通洞出入混乱，使消防车及消防队员不能迅速接近火灾点并实施灭火，错过有效控制和扑救火灾的最佳时期，以致造成更大的损失。因此，在后续电站设计中应保证交通洞具有较高的可靠性和安全性，并采取一些新的方案，如:将中层排水廊道设计为另一逃生通道，或在交通洞相应区域设置汇车道等，保证人员安全撤离与消防车、救护车等进场救援两不误;此外，在电站运行过程中，应加强应急疏散通道的管理，注重人员逃生技能的训练。

　　电站主厂房装有两台QD250/50t—21.5A3型桥式起重机。其中一台桥机由于变频器出现故障，导致电阻器异常发热，桥机电气房内部温度升高，烧坏电气柜风扇、电气房内空调外壳等塑胶制品，幸好发现及时，才没引起火灾事故的发生。此外，桥机电源电缆绝缘损坏及电缆接头松动或进潮气等都会导致绝缘击穿产生电弧，而“电气装置故障产生的危险温度、电火花、电弧等可能构成引燃源、引起火灾和爆炸。”因此，必须对桥式起重机的消防有足够的重视!除了在桥机上按照要求配备足够数量的干粉灭火器外，在电站消防设计中，发电机层及安装场相应位置消火栓喷出的水柱应能到达桥机最高点进行灭火。在电站运行中，当桥机停止作业时，应关闭桥机电源，将桥机停放在安装场上方，并在安装场上方设置感温感烟探测器及监控设备。

　　住宅小区在建设时，必须要有道路、地下管网、绿地以及公共建筑。居住用房屋用地占比提高，能很大程度提高经济指标，但是对于居民而言，则在居住体验上减分较多，同时，也要考虑城市绿化指标。因此，小区规划，第一步就是去定合理的人口与居住建筑密度，一次确定住宅楼间距，层数等。小区建筑用地之外的公共用地的绿化、道路、管网一般占总造价的20%左右。在小区园林设计中，要充分考虑地区气候、地域文化、住户群体等多方面因素。

　　民用房屋根据层数的不同一般可以分为低层房屋（1～3层）、多层房屋（3～6层）、中高层房屋（6～9层），高层房屋（10层以上）。根据一般经验，房屋的施工造价中，材料费大概能占60%左右，随着层数增加，基础、梁柱、门窗等构件消耗材料费增加。另外，超过7层建筑，一般要设置电梯，其造价有一定提高。同时，另一大造价组成是给排水、供电照明、通风采暖等。这些设备的造价主要集中在公用设备上，在长期的物业运营中，层数高要更有利，总体来说这些项目一定程度上随住宅层数增加而降低。对于，地价较高的地区，高层房屋能摊薄地价，也有优势。当前，有许多商用住宅以5m的高层高为卖点，但是，相比2.8m左右的普通层高其造价其实大幅度上扬。根据经验，层高每上升下降0.1m，对造价的影响在1%～2%之间，反之，在3m～3.5m之间，每升高0.1m，造价提升也接近1%，4m以上，由于高支模等施工更加复杂，成本提升的幅度更大。

　　房屋的结构面积和房屋的建筑面积之比越小，住宅的设计方案越经济。因为结构面积如果占比较小，有效的居住面积就较大。因此，评价房屋的经济指标时，常常计算这个系数指标。该指标除了与结构设计相关之外，一般还与房屋的内部单元的户型与面积有很大的关系。住宅单元的平均面积越大，内墙和隔墙占用的建筑面积就越少。紧凑的户型，内部分割多个小面积的单间，其实提高了结构面积占比系数。

　　相同的建筑面积，如果房屋的外形与平面布置不同的话，往往造价也存在较大的差距，一般常用建筑周长系数来进行指标量化。将建筑面积除以外墙的周长，得出一个系数，就是建筑周长系数。常见的房屋平面布置有长方形、正方形、L型、H型、T型、圆形等。这样来看，圆形是建筑周长系数最低的，但是，圆形的施工工艺复杂，往往比矩形外形的房屋，造价还要高20%。一般以正方形与长方形等正矩形房屋造价较低，其中长宽比例适中的长方形房屋最便于施工。

　　民用建筑的基础常见的施工方案有桩基、沉降基等。以桩基为例，还分为预制钢筋混凝土桩基、高压湿喷桩、现浇混凝土桩、粉喷水泥桩等多种。其中钻孔高压湿喷射搅拌水泥桩，也就是高压湿喷桩的成本最高。因为其需要大型的钻孔喷射搅拌设备，操作也较为复杂，不过其能够钻超过5m甚至10以上的深桩基，在高层及超高层建筑的施工中，是有力的保证。预制混凝土桩的成本最低，相比现浇桩，其不需要现场支设模板，在工厂预制，工艺更加简单，但是埋设沉降不容易控制。不同类型的基础，都有其造价高地与工艺特点，因此必须根据实地情况勘测设计方案。

　　当前建筑市场的钢筋的种类较多，有I、II、III级钢筋，还有冷轧螺纹钢筋、冷轧扭钢筋等。大多数施工设计人员，在钢筋选用上，多数只是按照经验，实际上可以按照结构的承载力计算，选用满足要求的较低价格的钢筋。比如，大跨度无梁板的施工中，常常采用I级钢筋，如果采用II级钢筋实际上也多数能满足要求，能较大降低造价。近年来，出现了一些新型钢筋，如新III级钢筋，相比II级钢筋强度提高20%左右，单价却只上升了10%不到。

　　非承重的墙体构件，过去常用普通空心黏土砖砌墙，其自重比较大，而且墙体厚度也较大，但是实施上的保温性能并不理想。同时，非承重砖砌墙在个性化的改造装修中，需要拆毁时也较为麻烦，十分耗费人工。当前已经开发出很多种质轻、隔音隔热、高强度的新型建材，可以用来替代传统的砖砌非承重墙，如混凝土空心砌砖、玻璃纤维水泥复合板、石膏条板等。其中，玻璃纤维水泥复合板，由抗碱玻璃纤维与低碱性水泥复合而成，加入玻璃纤维之后，其具有高强度，耐冻、耐火的优点，能够制成薄壁构件，采用节点安装，施工简便。

　　某集装箱码头工程建设规模为长1016m10万t级码头岸线，工程位于东南沿海，所处的港区现正在建设环抱型防波堤，防波堤建成后，留出400m宽港区水域口门，口门方向刚好正对该码头工程其中的一个泊位，该码头工程后方堆场原状为山体和村庄，高程在8.5～30m（当地理论基准面）之间。临近的已建一期工程码头面高程为4.5m。该码头工程平面布置见图1。

　　该码头工程所处的港区规划有突堤，本工程与突堤建成后，港池周围均形成岸壁式码头，根据波浪推算资料显示，码头前沿波浪较大，码头面顶高程可按上水标准控制。

　　由于港池内存在波浪反射、叠加等现象，为了掌握码头前沿波浪越浪情况，从而为合理确定码头面高程提供科学依据，为此，建设单位委托某科研机构做了波浪局部整体物理模型试验，试验水位（当地理论最低潮面）：50年一遇极端高水位4.08m，10年一遇极端高水位3.38m，设计高水位2.05m。试验采用SSE、S、SSW等3个波向，波浪重现期为50年一遇、10年一遇、2年一遇。

　　经试验研究表明，在4.8m高程的情况下，码头面上水情况较为严重。为减轻码头面上水淹没程度，经建设、设计、科研等单位技术人员多番研究，对码头排水情况进行多种方案优化，并进行相应的模型试验，最终确定优化方案如下：将码头面高程提高至5.2m，护轮坎高程不变；码头后轨与重箱堆场中间35m拖车通道做成1%单向坡度，重箱边缘高程为5.5m，并在该处设置一道50cm高挡水墙，在拖车通道坡脚和后轨之间设置1道通长越浪截水沟（兼作排水沟），码头前沿和排水沟的距离为40m，沟宽1.0m，沟深1.5m，并通过16座d1200排水出口排海。排水设施既可用于排放越浪，也可兼顾码头前沿雨水排放。依据上述优化方案，物模试验结果如下：

　　1）在设计高水位+S向50年一遇波浪条件下，码头面局部少量上水，很快排光。

　　2）在10年一遇极端高水位+S向10年一遇波浪条件下，码头面在连续作用下上水水体不能及时排出，测得最大水体厚度约为30cm，该区域堆积的水体2分钟内可基本排光，码头沿线基本无水越过挡墙顶部。

　　3）在50年一遇极端高水位+S向50年一遇波浪条件下，测得最大水体厚度约为40cm，波浪作用结束后5分钟内，该区域的堆积水体可基本排光。局部有水体越过挡墙顶部。该方案的主要缺点是挡墙要设计成移动式，出现热带风暴天气情况时，安装临时挡墙。码头正常作业时需移掉挡墙，操作较麻烦。本码头工程的周边陆域，尤其是后方山体、村庄等，与港区5.5m高程相差较大，导致高程衔接处需设置较高的挡土墙，费用较大；另一方面由于施工有大量的疏浚砂需外抛，外抛费用较高。因此，工程技术人员结合RMG设备、水平运输车辆、排水、临时挡墙优化等要求，对堆场区高程进行了优化设计，以降低港区与后方的高程差，减少外抛量，降低工程造价。另一方面也可以解决码头上水向堆场扩散的问题。

　　1）方案一：RMG两轨道在同一高程上，两轨道之间堆场区（42m）采用3‰的双向排水坡度，两轨道间距区（5m或8m）做平，并设置排水沟收集雨水，在空箱堆场区往后按5‰，到港区后方高程达到6.61m，总费用节省约246万元。该方案不足之处是前方堆场的积水不易排掉。

　　2）方案二：重箱堆场做成3‰坡度，RMG两轨道在不同高程上（相差0.13m），RMG设备采用长短腿形式，以适应高程差，两轨道之间堆场区（42m）采用3‰的单向排水坡度，两轨道间距区（5m或8m）做平，并设置排水沟收集雨水，在空箱堆场区往后按5‰，到港区后方高程达到7.39m，总费用节省约418万元。该方案缺点是由于RMG设备两轨道在不同高程上（相差0.13m），设备考虑设计为长短腿形式，属于非标产品，但不影响RMG设备制造及使用。

　　3）方案三：RMG两轨道在同一高程上，两轨道之间堆场区（42m）采用3‰的双向排水坡度，两轨道间距区（5m或8m）按3%进行放坡，从前沿往后逐步抬高，并设置排水沟收集雨水，在空箱堆场区往后按5‰，到港区后方高程达到7.54m，总费用节省约460万元。该方案缺点是纵向运输通道不平顺，影响拖车运输。另一方面，考虑到重箱集装箱的堆存及作业，本工程堆场如采用箱脚基础+砼预制块铺面，独立的箱脚基础可做平，独立基础顶面比砼预制块铺面高出20cm，堆场提高坡度对重箱堆放基本不影响。

　　为了摸清码头上水扩散对重箱堆场区的影响，科研单位再次进行试验，试验方案为将码头面高程提高至5.2m，护轮坎高程5.5m，码头后轨与重箱堆场中间35m拖车通道做成1%单向坡度，重箱边缘高程为5.5m，取消临时挡水墙，在坡脚和后轨之间仍设置1道通长越浪截水沟（兼作排水沟），排水沟距离码头前沿为40m，为减少使用过程破损，将排水沟尺度减少，沟宽0.6m，沟深1.0m，并通过16座d1200排水出口排海。

　　建设变电站的地方最好不要占农耕地或经济林区，而且还要做到节约用地即高效地利用土地资源。我们的变电站最好是选择在交通方便，利于工作人员上班和资源配送的地方，真正地围绕以人为本的核心。为了减轻变电站对环境造成污染，我们选择建设变电站的地方必须是位于变电站所在地最小频率风向的上侧。我们选择地址要避免选那些易发生断层、坍塌和山体滑坡等地质灾害多发地区，最好是比较开阔的地带便于我们架设各种高架线。我们的变电站最好距离工矿等负荷中心近一些，方便我们电气与电站的协调。

　　变电站地基的设计要结合具体的地质情况，最好能够充分地利用原有的地势地貌。对于整个地基鉴于要做挡土墙和场地排水，我们要采用平坡式或者阶梯式布置。我们要确保在地下水位上方25cm以上处挖地基做条形基础，之后用三合土或三七灰土来填充并夯实（可以采用机械夯实或人工夯实）与地面齐平即可。

　　（1）建筑的安全性。要想保证土建设计和构件的安全性，我们必须做到严格规定结构的荷载量，并且认真确定材料强度和荷载分项系数的大小，另外要保证标准荷载下的安全度。

　　（2）建筑的牢固性。要求建筑在发生局部破损时不会引发大面积坍塌，来减小灾难损失。

　　（3）建筑的耐久性。要使建筑能够在荷载压力作用下，能够持久耐用，尤其是在应对混凝土的腐蚀的情况，更要做到较大的耐用性。

　　为了提高工程施工的综合竞争力和经济效益，我们要保证变电站工程的质量够硬，安全性够好，进度够快。要做到这些我们首先要做的就是了解变电站中所有可能存在的问题。第一，站址选取时的问题。变电站无论选择在哪，都要面临赔偿问题，可能是拆迁费用，可能是土地征用费用或商户补偿费用，这些赔偿都会一定程度上造成资金压力。第二，预估土方时的问题。即使我们在施工之前做了精确的预估土方，但是一旦真正开始还是会有很多我们预想不到的情况，这就造成现实与预估土方之间的冲突。第三，结构腐蚀的问题。混凝土的腐蚀是影响建筑施工安全的重要因素，但是我们又不能做到完全避免。第四，温度对道路建设的影响。在变电处一些特殊位置存在“永临结合”的建筑方式，使得温度一旦升高后就可能对道路造成一些损害。第五，室内排水和防火问题。在室内设计时，常常会有屋顶门窗渗漏，地面硬度不够，防火不达标，高度不符合安全带电距离等问题。

　　（1）占地面积的可行方案。我们要合理布置规模就要注意控制主变数量和出线回数。针对室外配电装置场地，要注重它与建构筑物之间的关系，为了有效减少占地面积，我们必须要采用先进的工艺设备节省空间。建筑物在不影响它本身的功能的前提下合并为一栋楼，另外也要降低一些楼宇附属场地的各种费用。经过相关的技术分析，为了减少占地面积，主变压器一般选用两台比较合适，35kV要与110kV对称布置，以10到12个为35kV的出线kV的出线间隔。作为可研设计的人员要做到出线间隔和主变数量成比例等前期的科学规划。以皖北的某一个变电站为例，整个占地面积仅仅是3700m2左右，具体设计就是主变和功能建筑位于中间，旁边采用防火墙，10kV和110kV对称分布的开关场地，10kV的出线）位置选择的可行方案。位置选择需要全面综合考虑，不仅要考虑负荷量，网络结构还要考虑征地情况，城乡规划。要做到减少土石方量，尽量不占经济效益较高的土地，而占用荒地或坡地。要做到尽量配合规划部门和城乡管理部门的统一规划，避免相互交叉的架空线路。还有站址要靠近负荷中心，且要方便利用一些基础设施，地势平坦利于运输。

　　（3）地下处理的可行方案。在研究可行性阶段要先了解建设变电站的地下情况，对于地下有防空洞、滑坡、要塞管道或是回填区就要避开。例如曾经在皖北某县本来选址的地方却在可行性研究时发现地下是杂土回填区，以前发生过坍塌，不仅如此地下还深埋着主要污水管道，因为要解决这些问题所需要的费用远远超出预算，最终决定另寻合适的地址。

　　（1）总体规划设计。我们在确定变电站的具体规划方案与规则之前，必须考虑变电站所在地的地形地貌、水源电源、气象条件以及交通情况，不仅如此我们还要考虑变电站对生态环境的影响，变电站施工和工艺布置情况以及后续变电站的运行维护。变电站在达到它本身的功能要求后，要做到施工、运行、检修时资源节约，环境友好生态平衡的目的。

　　（2）平面布置设计。变电站的平面布置设计是在符合总体规划的前提下为了实现方便交通节约占地面积的目的。因此，我们必须在吸取电气平面布置经验后采取合理的工艺技术来达到我们的目的。对于总平面布置要进行模块化，即将总平面划分成若干个功能区，例如主变场区，110kV配电装置场区、配电装置区等，变电站的道路要将变电站内的各个功能区连接起来。变电站内道路设计要求满足各种检修、大体积物体配送、防火、防灾的具体规定。建筑物的布局方面要尽量减少土地的占用量，无形中就得增加建筑物的密集程度，但是这一切都有一个前提就是建筑物之间必须符合消防安全距离的规定。

　　（3）建筑方案设计。降低变电站的占地面积一直是我们强调的问题，所以我们在设计变电站的建筑方案中采用了联合布置的方式。具体操作就是尽量使变电站的电气设备安装在同一座主控楼或是同一座配电装置楼中，当然还是得以符合工艺技术要求为前提。变电站的平面布置设计要求变电站里的每个房屋都有足够的空间来进行设备的运行和维修；变电站的立面设计要求使变电站与它周围的环境相互融合统一。进行变电站建筑设计时，对于材料的使用主要是钢筋和混凝土，因为大部分的建筑物都使用钢筋混凝土框架，其他类似支架和构架的主要是钢结构。变电站的抗震等级主要是由当地的设防烈度和变电站的重要等级相结合来确定的。建筑物所采用的基础形式一般不会选用筏式基础或条形基础，因为要考虑到变电站所在地的地址情况和整个建筑结构承受的载荷大小，大部分情况下独立基础和桩基础可以很好地满足相关要求。对于变电站地基的情况我们不能一概而论，需要按照当地具体的地质情况分别采取适当方案处理。如果站址所在地区的填土层比较厚时，我们就要进行强夯处理；如果站址所在地有厚度特别大的淤泥层时，我们就必须则考虑水泥搅拌桩、预压法、管桩或灌注桩等方法来进行处理；当然如果站址所在地的地质情况比较好，那么我们就可以直接使用这种天然地基了。对于变电站的暖通以及通风设计，只要能使设备正常运行而且符合消防的相关要求即可。对于变电站中温度和空气质量的调节，我们需要根据以前变电站中的换气和防爆次数以及具体的温度要求，采用空调，自然或是机械方式进行调控。

　　变电站土建的施工图设计阶段是将总图，暖通，结构，排水，建筑等这些通过审查检验的方案真正应用到实践当中。因为这涉及很多的专业所以必须在施工前进行专业沟通，以防各专业在交接的时候出现一些不必要的麻烦。我们可以采用一些有益的措施来提高施工图的质量以及土建工程的施工效率。

　　（1）因为变电站的特殊性使得变电站内建筑物基本都不会发生变动，所以我们可以进行具有自己独特风格的标准化设计。

　　（2）由于变电站的具体工作会涉及到很多的专业学科，所以为了减少各专业之间不能互相及时沟通而产生不必要的矛盾的现象，我们必须建立各专业之间资料互提共享机制。建立变电站土建施工的快速反馈机制，这样设计部门就可以快速处理在土建施工中遇到的问题，使得土建设计更加地完善合理。